圖 6-32所 示 為 Ti48.?Ni51.35合金在不同加載速率下的載荷-位移曲線[69]。合金的 晶 粒 尺 寸 約 為 50? lOOnm,室溫下處于超彈性狀態。在測試條件下，不同加載速率的載荷-位移曲線均表現出完全的形狀恢復。隨加載速率增大，壓痕的最大深度逐漸減小，而 在 C u 和石英等在加載中不發生相變的材料中，加載速率對壓痕最大深度的影響較小。上述壓痕最大深度隨加載速率的變化主要與加載過程中發生的應力誘發馬氏體相變有關，應力誘發馬氏體相變放熱，導致壓頭下方的相變區域溫度升高。進一步的研宄[7<)]表明，當加載速率為4500pN/s與 30000nN/s時，壓頭下方相變區域的溫度升高分別為 8°C和 47°C。根據克勞修斯-克拉珀龍方程，合金溫度升高將導致相變應力增大。加載速率越快，應力誘發馬氏體相變越快，從而相變放熱越快。這導致相變區域的溫度升高較快。對于給定的最大載荷，這意味著加載速率越快，發生應力誘發馬氏體相變的體積越小，因此壓痕最大深度越小。
 

圖 6-33所示為組合加載/卸載速率條件下，Ti48.65Ni5K35合金的載荷-位移曲線[71]，最 大 載 荷 保 持 在 lOOOOnN。組合速率是指加載或卸載過程中，載荷變化速率不是恒定的，可分為兩種：一種是加載速率變化，卸載速率恒定，如 圖 6-33(a) 中所示的加載速率為20000pN/s+400nN/s，卸 載 速 率 為 400pN/s; 另一種為加載速率恒定，卸載速率變化，如 圖 6-33(b；)中 所 示 的 加 載 速 率 為 400|oN/s，卸載速率為 20000hN/S+400hN/So兩種情況下，最顯著的特征是圖6-33(b)中合金的殘余應變大于 圖 6-33(a)。圖 6-34所示為根 據圖 6-33中數據分析所得到的耗散能量[71]?？梢?，加載速率的變化對耗散能量的影響可忽略不計，而卸載速率變化顯著影響加載 /卸載過程中的耗散能量。這主要是因為加載過程中存在壓痕區域放熱和冷卻兩個過程，而卸載過程中僅存在冷卻過程。